三、試驗(yàn)?zāi)Ｐ汀⒓虞d方法和試驗(yàn)荷載
本項(xiàng)研究試驗(yàn)是為了得出斜拉索與主梁錨固的錨箱及其附近的應(yīng)變和應(yīng)力分布情況，為此對索梁錨固區(qū)域進(jìn)行了細(xì)致的分析，找出盡可能反映實(shí)際設(shè)計橋梁在該區(qū)域應(yīng)力分布情況的試驗(yàn)結(jié)構(gòu)。根據(jù)試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計的一般原則和南京長江二橋南汊大橋設(shè)計圖紙以及西南交通大學(xué)工程結(jié)構(gòu)試驗(yàn)中心的情況，由南京長江二橋建設(shè)指揮部、中交公路規(guī)劃設(shè)計院和西南交通
大學(xué)共同確定了試驗(yàn)研究方案，錨箱式索梁錨固區(qū)域靜載試驗(yàn)研究對象為1：1的試驗(yàn)結(jié)構(gòu)，如圖2所示。該試件是在實(shí)際設(shè)計橋梁的J20梁段錨箱區(qū)域取出部分結(jié)構(gòu)，并在對應(yīng)力分布沒有顯著影響的前提下做局部修改。試件與實(shí)際設(shè)計橋梁錨箱區(qū)域的差異是：頂板、底板的"U"形加勁肋變更為鋼板加勁肋。

試件由鐵道部寶雞橋梁廠制造。
模型主體鋼材為16Mnq鋼，底座（包括反力支座）及頂板上的吊鉤鋼材為16Mn鋼。
在焊接工藝方面，模型板件之間的定位焊用直徑為φ4的E5015焊條，無預(yù)熱；埋弧焊采用CO2氣體保護(hù)焊或手工電弧焊，底座部分用的焊條為φ1.2的ER50-6型，焊接位置為平角焊，錨箱部分用的焊條為φ5的E5015型，角焊縫抗拉、抗壓、抗剪強(qiáng)度均為200MPa。焊接位置為平焊。
將斜拉索的拉力用兩個500t千斤頂對圓形墊板的壓力來代替，反力作用在模型底座的斜向墊板上。鋼箱梁的橋梁縱向軸力用模型上方的千斤頂?shù)南蛳峦屏泶妫戳ψ饔迷诩虞d剛架上。
中交公路規(guī)劃設(shè)計院提供的最大設(shè)計索力為530t，軸向壓力為330t。根據(jù)試驗(yàn)室具體情況，確定試驗(yàn)荷載及工況情況見表1。

工況Ⅰ荷載值的4倍對應(yīng)于最大設(shè)計索力作用時，J20索兩端主梁上的軸力和最大設(shè)計索力沿橋軸向的分力相互平衡的狀態(tài)。工況Ⅱ?qū)?yīng)于1.7倍最大索力作用時，錨箱各構(gòu)件的應(yīng)力分布及安全儲備。其中F2由于試驗(yàn)加載設(shè)備等情況限制，并未按實(shí)際比例加載到1.7倍軸向壓力（561t），而是加載到 127.6t。

四、模型應(yīng)力分析
1.構(gòu)件最大應(yīng)力分析
在分析中做以下假設(shè)：
（1）根據(jù)測得的應(yīng)變值計算應(yīng)力時，如果應(yīng)力值低于鋼材的屈服強(qiáng)度，則應(yīng)力值為計算值；如果高于屈服強(qiáng)度，則應(yīng)力值為屈服強(qiáng)度。
（2）板件的強(qiáng)度由測得的最大應(yīng)力控制。
表2和表3是各構(gòu)件的最大應(yīng)力值數(shù)據(jù)。其中N4（外）表示錨箱外側(cè)的N4板，N4（內(nèi)）表示錨箱內(nèi)側(cè)N4板，N5（左）表示面對錨箱時，錨箱左側(cè)的三塊地板N5板，N5（右）表示錨箱右側(cè)的三塊N5板。表中測點(diǎn)位置參照圖3。

根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（JTJ025－86），16Mnq鋼的容許拉、壓應(yīng)力均為200MPa，屈服強(qiáng)度為345MPa，由第四強(qiáng)度理論，等效應(yīng)力不大于容許拉壓應(yīng)力為強(qiáng)度條件，對上述各點(diǎn)進(jìn)行判斷。
工況I下，只有測點(diǎn)15的等效應(yīng)力大于容許強(qiáng)度，為237.4MPa，其余各板件的最大應(yīng)力值均小于容許強(qiáng)度。
在工況Ⅱ下，當(dāng)荷載加至設(shè)計荷載的80％，測點(diǎn)15的等效應(yīng)力已經(jīng)達(dá)到202.6MPa，超過容許強(qiáng)度，其余各板件應(yīng)力均未達(dá)到容許強(qiáng)度；荷載1.0倍設(shè)計荷載時，還是只有測點(diǎn)15的等效應(yīng)力超過容許強(qiáng)度，為246．3MPa，且腹板上只有這一點(diǎn)超過容許強(qiáng)度。其余各板件的最大等效應(yīng)力均小于容許強(qiáng)度。當(dāng)荷載加至1.4倍設(shè)計荷載時，腹板上的6點(diǎn)、7點(diǎn)、8點(diǎn)、13點(diǎn)、15點(diǎn)、N3點(diǎn)板上62點(diǎn)均超過容許強(qiáng)度，最大值為腹板上的15測點(diǎn)，達(dá)到360MPa。當(dāng)荷載加至1.7倍設(shè)計荷載時，模型上有大量的測點(diǎn)的等效應(yīng)力值超過容許強(qiáng)度，其中腹板和N3板超出點(diǎn)較多。
2．應(yīng)力的分布
模型構(gòu)件的等效應(yīng)力分布如圖3～圖7所示，括號中的數(shù)字表示測點(diǎn)編號，數(shù)字旁邊的標(biāo)記為應(yīng)變花（橫短線為應(yīng)變片）的位置。16號應(yīng)變花和116號應(yīng)變片損壞。

參照圖3，腹板在豎斜向（順錨箱軸線方向）的五排測點(diǎn)中，等效應(yīng)力基本是在錨箱底板處的應(yīng)力值最大，向兩側(cè)衰減，如圖8所示為腹板豎向左起第二排測點(diǎn)（測點(diǎn)6，7，8，9，10，11，12）的應(yīng)力變化規(guī)律。橫坐標(biāo)表示以測點(diǎn)6的位置為坐
標(biāo)零點(diǎn)，向上各點(diǎn)離開測點(diǎn)6的距離，單位為mm；縱坐標(biāo)表示各點(diǎn)的等效應(yīng)力值，單位為MPa。峰值點(diǎn)（158MPa）為靠近錨箱底板的8號測點(diǎn)。圖9所示為腹板發(fā)向第三排測點(diǎn)（測點(diǎn)3，8，15，18，29）的應(yīng)力變化規(guī)律，橫坐標(biāo)表示一測點(diǎn)3的位置為坐標(biāo)零點(diǎn)，向右各測點(diǎn)離開3點(diǎn)的距離（mm），豎坐標(biāo)表示各測點(diǎn)的等效應(yīng)力（MPa），峰值點(diǎn)（237MP）為靠近錨箱底部的15號測點(diǎn)。

在工況Ⅰ下，N3板各測點(diǎn)應(yīng)力值均小于容許強(qiáng)度。最大等效應(yīng)力為195MPa，位于板的側(cè)面上。正面上應(yīng)力最大點(diǎn)為62點(diǎn)。除去62點(diǎn)外，其余各點(diǎn)應(yīng)力分布比較均勻。從應(yīng)力分布來看，加力圓環(huán)附近的測點(diǎn)應(yīng)力值較高，其余各點(diǎn)的應(yīng)力值較低。按性質(zhì)分析，N3板受力比較復(fù)雜，板內(nèi)既有彎曲應(yīng)力，也有擠壓應(yīng)力。
N4板在應(yīng)力分布上，并無明顯規(guī)律。
N5板從應(yīng)力分布來看，靠近底板處的應(yīng)力較大，向上沿錨箱軸線方向降低。
N2板和N1板在應(yīng)力分布上具有相似的規(guī)律，縱向三排測點(diǎn)都是靠近底板處的應(yīng)力值大，沿錨箱軸線方向向上逐漸減小。
從以上分析可以看出，索力作用在N3板上，以壓應(yīng)力的形式傳遞到N1和N2板，之后沿三塊板與腹板減的焊縫傳遞到腹板，并向四周衰減，傳力途徑流暢。

五、結(jié)論
（1）模型腹板在錨箱底板外側(cè)區(qū)域的應(yīng)力最大。在最大設(shè)計索力作用下，有應(yīng)力超過材料屈服強(qiáng)度的點(diǎn)。由于受到邊界條件的影響，實(shí)橋應(yīng)力值會低于測量值。錨箱各板和使隔板及縱向加勁肋的應(yīng)力較腹板小，在最大索力作用下，沒有超過材料屈服強(qiáng)度的測點(diǎn)。
（2）錨箱及腹板上的應(yīng)力均在N3板附近取得最大值，并沿錨箱軸線方向和橫向衰減。
（3）整個結(jié)構(gòu)傳力途徑明確，應(yīng)力傳遞流暢。
（4）如果在斜拉橋中采用這種結(jié)構(gòu)，應(yīng)注意處理好錨箱底板處的強(qiáng)度和連接。

參考文獻(xiàn)
［1］ 林元培.斜拉橋.北京：人民交通出版社，1994