梁式輕型橋臺臺身受力分析
孫忠玉
（咸寧市公路管理處          湖北咸寧  437100）

          摘要：   考慮上部重載彎矩和地基土抗力彎矩的影響，推導出了梁式輕型橋臺臺身內(nèi)力計算公式，比較分析表明，臺身的彎矩內(nèi)力和偏心矩明顯減小。
       關鍵詞：   梁式輕型橋臺臺身；   上部重載彎矩；   地基土抗力彎矩     

1 前言
      在梁式輕型橋臺的TRANBBS設計中，規(guī)范［1］規(guī)定將臺身視作上下鉸接承受土側壓力的豎梁來驗算截面強度，忽略了上部重載彎矩以及地基土抗力彎矩的影響。為了了解上述荷載作用下臺身內(nèi)力的變化規(guī)律，文中應用結構力學和土力學的基本原理，推導出了臺身內(nèi)力計算公式，并結合算例進行了比較分析，供同行參考。
2 上部重載彎矩和地基土抗力彎矩計算
2.1上部重載彎矩 M1 (圖1)
                                   M1  =                                                        ( 1) 
 式中： Pi— 作用于每延米臺身上的上部重載（KN）；
         yi — 上部重載作用點至臺身截面重心軸的距離（m），當 M1 使臺身前墻受拉時取正號，反之取負號。
2.2  地基土抗土力彎矩 M0 
(1) 基本假設［1］
整體性基礎，臺身為連續(xù)等厚，地基反力呈直線分布；在恒載和土壓力的作用下，橋跨結構對稱，不計活載作用下橋臺水平位移的影響。
(2) 計算簡圖及推導公式［2］
      從計算簡圖2（虛線表示變形情況）可知，除地基土抗力彎矩M0 外，其它外力均可直接求出，故關鍵是M0 的計算。首先假定B端完全固結，相當于在B端加了一個附加剛臂，阻止其發(fā)生轉動，然后強使B端發(fā)生與實際情況相同的轉角（圖3），兩種情況疊加使得結構的受力和變形與原來的完全相同。由圖4、圖5可知，在外力附加彎矩RP 和轉動力矩 Rθ的共同作用下，可得B點轉角位移方程：
                      Rθ+ RP = 0
                      (K1+ K2)θ－M = 0  
                   θ= M /(K1+K2)        
求出θ后，將圖4、圖5兩種情況疊加，得到臺身下端B點的地基土抗力彎矩M0 。
M0= M － K2θ=         M                                           ( 2)
式中：θ、M 、M0  —各種荷載作用時，每延米臺身下端B點的轉角、B點固結時的固端彎矩以及地基土抗力彎矩，使臺身前墻受拉時，取正號，反之取負號；
            K2 —臺身抵抗轉動剛度（KNm）， K2=3EI/H1=ELa3/4H1   ；
            K1—基礎抵抗轉動剛度（KNm），K1=K0I0=K0Lb3/12 ；
            L —臺身計算長度（m），一般取L=1m ；
            K0—地基彈性抗力系數(shù)（KPa/m）；K0一般由試驗或根據(jù)分層總和法求出的基礎沉降量確定；無試驗資料時，可參照文獻[5]表2—5 —2采用；
             E—臺身材料彈性模量(KPa)；     I— 臺身截面慣性矩；      I0— 基礎截面慣性矩； 其它符號所表示的意義見圖1。
將K1和K2代入式（2）有：
M0 =M /D                         (3)   
       
其中 ：    D =1+       (    ) 3                   (4)     
3 臺身內(nèi)力計算
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